燃油鍋爐改燒煤改造工程研究

    鍋爐型式煤粉爐局域熱負荷70年代初期，隨國家能源政策調(diào)整建設(shè)了一批燃油電廠并有一批燃煤電廠改燒油。近幾年隨著市場經(jīng)濟運轉(zhuǎn)，供給電廠的計劃用油不僅越來越少，而且價格越來越高，原油市場價在1999年底達到約1 700元/t，渣油達約1300元/t燃油電廠已無法承受。某電廠2x125MW機組，由于油價不斷提高，發(fā)電成本高于現(xiàn)行電價，年虧損將近1億元，電廠已面臨生存問題。為適應(yīng)電力市場和自身生存需要，一些燃油電廠燃油鍋爐改燒煤已勢在必行。本文結(jié)合近期參與的125MW、200MW機組燃油電廠燃油鍋爐改燒煤工程設(shè)計研究進行介紹。

　　1.燃油鍋爐與燃煤鍋爐主要設(shè)計參數(shù)比較燃油鍋爐與燃煤鍋爐，從鍋爐熱負荷、火焰長度、爐膛出口溫度、爐膛出口過�？諝庀禂�(shù)、對流受熱面煙氣流速、排煙溫度等方面都具有自身特點。以下數(shù)據(jù)為我國電站鍋爐設(shè)計的值。

　　1.1鍋爐熱負荷顯示鍋爐爐膛燃燒傳熱特性的重要技術(shù)參數(shù)，主要為爐膛容積熱負荷！v：爐膛壁面熱負荷！（、爐膛斷面熱負荷！f、燃燒器局域壁面熱負荷！A.表1列出我國電站鍋爐典型的熱負荷數(shù)值。

　　1.2火焰長度為保證燃料在爐膛內(nèi)有足夠時間，保證燃燒效表1電站鍋爐典型的熱負荷數(shù)值容積熱壁面熱斷面熱負荷負荷負荷果爐膛高度和燃燒器布置的設(shè)計必須滿足火焰長度要求�；鹧骈L度"hy指鍋爐最上排燃燒器出口至爐膛出口窗口中點的折線距離，火焰高度為2者間的垂直距離。表2列出了燃油鍋爐與燃煤鍋爐對火焰長度和火焰高度要求的最小值。

　　火焰長度和火焰高度要求的最小值鍋爐蒸發(fā)量/fh-1無煙煤煙煤重油1.3爐膛出口溫度由于燃料中含有灰分，燃燒后這些灰在高溫狀態(tài)下處于融化狀態(tài)，當(dāng)爐膛出口溫度過高時，會引起對流受熱面結(jié)渣堵塞。同時對流受熱面的材料限止，過高的爐膛出口溫度會引起受熱面壁溫過高而燒壞。因此，在鍋爐設(shè)計中都對爐膛出口溫度有一限制。表3示出了我國不同燃料常見設(shè)計推薦值。

　　不同燃料品位推薦的爐膛出口溫度值爐膛出口溫度燃料種類無煙煤貧煤煙煤洗中煤重油1.4過剩空氣系數(shù)爐膛出口的過�？諝庀禂�(shù)是由燃燒要求所確定，其值由燃料特性和燃燒方式?jīng)Q定，表4表示各種爐型和燃料不同情況下，爐膛出口的過�？諝庀禂�(shù)。從表中可看出燃油鍋爐比煤粉鍋爐爐膛出口過�？諝庀禂�(shù)要少0.18~0.15，說明燃油鍋爐改燒煤后，所需燃燒空氣量和煙氣量都將增加。

　  爐膛出口空氣過系數(shù)燃燒室型式燃料爐膛出口空氣過系數(shù)煤粉爐無煙煤、貧煤煙煤、揭煤燃油爐重油、原油1.5對流受熱面煙氣流速對流受熱面煙氣流速限制主要是對流受熱面的磨損與燃料中灰分有關(guān)。表5列出有灰和無灰燃料煙氣的極限流速。

　　有灰和無灰燃料煙氣的極限流速受熱面灰分Ay%有灰極限流速/m-無灰煙氣最佳省煤器過渡區(qū)過熱器碳鋼合金鋼1.6排煙溫度較低的排煙溫度可使鍋爐效率提高，節(jié)省能源，過低的排煙溫度會使受熱面的溫壓較低，尾部受熱面增加，鍋爐造價和引風(fēng)機運行費用增加進一步降低排煙溫度，還會引起空氣預(yù)熱器的嚴重腐蝕。因此，排煙溫度必須進行技術(shù)經(jīng)濟分析確定。表6為我國鍋爐設(shè)計排煙溫度推薦值。

　　鍋爐排煙溫度推薦值/鍋爐容量/h燃油燃煤粉從表1'62種不同燃料鍋爐主要設(shè)計參數(shù)的比較可總結(jié)為以下幾條：a燃油鍋爐的爐膛容積熱負荷、爐膛壁面熱負荷、爐膛斷面熱負荷、燃燒器局域壁面熱負荷均比煤粉鍋爐高得多；a燃油鍋爐的爐膛容積比煤粉鍋爐要小16%~40%；a燃油鍋爐的爐膛高度比煤粉鍋爐低16%'36+；a）燃油鍋爐的火焰長度比煤粉鍋爐短2'3，a燃油鍋爐大多設(shè)計成無灰斗的平底爐；a燃油鍋爐的爐膛出口煙氣溫度比煤粉鍋爐高；a燃油鍋爐的爐膛出口空氣過剩系數(shù)比煤粉鍋爐少。i8~.i5；a）燃油鍋爐的效率比煤粉鍋爐高1.0%'2.6%；a）燃油鍋爐的排煙溫度比煤粉鍋爐排煙溫度高10'15/；（10燃油鍋爐的對流受熱面處的煙氣流速比煤粉鍋爐高得多。鑒于上述燃油鍋爐的特殊性在燃油鍋爐改燒煤的工作中必須針對以上問題進行技術(shù)分析和研究，采取相應(yīng)的改造措施。

　　2.燃油鍋爐改煤方案研討根據(jù)我國現(xiàn)有燃油電廠燃油鍋爐大體有3種類型：a典廠建設(shè)燃料按燃油設(shè)計，鍋爐為燃油鍋爐，如山東辛店電廠2x100MW和2x200MW機組為純?nèi)加湾仩t；a）電廠建設(shè)燃料按燃油設(shè)計，但鍋爐為燃煤鍋爐改為燃油鍋爐從未燃用煤）如山東沾化電廠2x125MW機組，鍋爐原為燃煤爐，電廠建設(shè)時就改為燃油鍋爐；a）電廠建設(shè)燃料按燃煤設(shè)計，鍋爐原為燃煤爐，隨著國家能源政策調(diào)整，鍋爐改為燃油鍋爐，拆除制粉系統(tǒng)設(shè)備形成目前燃油電廠規(guī)模如山東白楊河電廠3x50MW機組。因此，燃油鍋爐改燒煤工作需根據(jù)不同類型燃油鍋爐進行改造。

　　2.1原本燃油鍋爐改燒煤改造方案的研討2.1.1局部改造方案鍋爐整體不作輪廓上的大變動，基本維持原本燃油鍋爐爐膛結(jié)構(gòu)尺寸和尾部受熱面，只作燃煤有關(guān)的局部改造。鍋爐局部改造主要工程量為：a爐膛下部水冷壁延長及冷灰斗；a）增加煤粉燃燒器及大風(fēng)箱；a）增加除渣裝置及冷灰斗剛性梁柱；（造點火助燃油系統(tǒng)；a）改變過熱器、再熱器噴水減溫系統(tǒng)；a）后豎井下方增設(shè)灰斗；a渥部受熱面增設(shè)防磨措施；a欺灰系統(tǒng)；a）鍋爐爐前熱控系統(tǒng)改造；（10爐膛懸吊系統(tǒng)、頂板及平臺扶梯改造等。

　　該方案優(yōu)點：可節(jié)省鍋爐拆卸費用，利用原鍋爐，改造費用少，改造周期短。該方案主要問題是鍋！

　　爐出力達不到原燃油鍋爐額定出力，其原因在于煤和油的燃燒和燃燒產(chǎn)物的輻射特性不同，由于爐膛燃油鍋爐改燒煤改造工程研究容積和受熱面大體不變，受爐膛容積熱負荷和爐膛斷面熱負荷限制而導(dǎo)致燃煤后只能達到原燃油鍋爐額定出力的60%65%蒸發(fā)量。鍋爐局部改造后，由于鍋爐出力降低，不僅使電廠的熱力系統(tǒng)和汽輪機長期處于6065低負荷，對汽輪機末級葉片壽命是否有危害需待汽輪機廠孩定；而且使電廠的發(fā)電能力、調(diào)峰能力、經(jīng)濟效益都受影響。

　　2.1.2整體改造方案以滿足燃煤后達到原燃油鍋爐額定出力和參數(shù)為前題，盡可能利用原燃油鍋爐設(shè)備中可利用的部分對原燃油鍋爐做大手術(shù)大改造。鍋爐整體改造主要工程量為：（1爐膛加高高度，改造爐膛斷面尺寸，擴大爐膛容積，重新布置和調(diào)整受熱面，G游卸和改造原燃油鍋爐、爐架、基礎(chǔ)，對鍋爐承壓件進行鑒定評估工作；其余燃煤有關(guān)爐體改造同鍋爐局部改造方案10項內(nèi)容。

　　鍋爐整體改造方案優(yōu)點燃油鍋爐整體改造后，能滿足鍋爐滿負荷運行電廠裝機容量不變?nèi)加湾仩t改燒煤后，充分發(fā)揮燃煤電廠優(yōu)勢，降低發(fā)電成本，曾加電廠經(jīng)濟效益；鍋爐整體改造可利用原燃油鍋爐設(shè)備中可利用的部分包拮承壓部件、管道、型鋼、鋼平臺、大板梁、鋼板等），鍋爐本體改造費用比更換新鍋爐方案要少。鍋爐整體改造方案主要問題是原燃油鍋爐拆卸工作量大特別是爐架和柱子采用混凝土構(gòu)造拆除，鍋爐基礎(chǔ)拆除工程量大，難度大；需對原燃油鍋爐設(shè)備中承壓部件和非承壓部件的可利用率作詳細評估需專題研究；鍋爐整體改造原有燃油鍋爐設(shè)備和位置尺寸的限制，煤粉爐的結(jié)構(gòu)布置和合理性受到影響，可能增加額外的組裝工作量和不確定因素；改造后的鍋爐面臨著新制和舊制設(shè)備不同使用壽命狀況扭合在一起，對今后的安全運行造成不利因素。

　　2.1.3新建燃煤爐方案燃油鍋爐改燒煤改造工程中，對于原本燃油鍋爐改燒煤改造工作，無論是局部改造還是鍋爐整體改造都存在一定問題經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較在工程資金允許條件下可采用新建燃煤方案。新建燃煤方案的優(yōu)點：改造方案徹底，能保證鍋爐滿負荷運行，電廠裝機容量不變。新建的燃煤爐，保證鍋爐安全可靠，可滿足調(diào)峰要求機組可用率高。新建燃煤爐方案的主要問題是需全部拆除原燃油鍋爐，新建燃煤爐，工程量大建設(shè)周期長；投資大，既有原燃油鍋爐全部拆除費用又需新購置新燃煤爐設(shè)備費、人工安裝費比單純新建燃煤爐工程投資大源燃油鍋爐承壓部件、非承壓部件、鋼件、部件、管件、管道等無法重復(fù)使用。

　　2.2原燃煤爐改燃油再改燒煤改造方案目前燃油發(fā)電廠中由于歷史原因，有部分電廠原本燃煤爐改為燃油爐，屬第2、類燃油發(fā)電廠。該類燃油發(fā)電廠燃油爐基本為燃煤爐，其鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸和受熱面布置基本滿足燃油爐改燒煤后燃煤要求<油爐改燒煤后能保證鍋爐滿負荷出力要求。其改燒煤的改造工作只需恢復(fù)原燃煤爐的特性，改造工程量基本內(nèi)容及項目與純?nèi)加蜖t改燒煤工程量相似。原本燃煤爐改燃油再改燒煤改造工程其最大特點是：改造工程量小投資少、改造工期短；燃油鍋爐局部改造后，能滿足鍋爐滿負荷運行電廠裝機容量不變充分發(fā)揮燃煤電廠優(yōu)勢，降低發(fā)電成本增加電廠經(jīng)濟效益。

　　3燃油爐改煤工程制粉系統(tǒng)的選擇燃油鍋爐改燒煤工程增設(shè)煤的制粉系統(tǒng)，應(yīng)根據(jù)不應(yīng)類型的燃油鍋爐和設(shè)計煤種配置制粉系統(tǒng)。3.1燃油爐改燒煤工程設(shè)計煤種的確定設(shè)計煤種的確定：對于原燃油爐屬燃煤爐改造成的宜按原鍋爐設(shè)計煤種，作為改造后的設(shè)計煤種配置制粉系統(tǒng)；對于純?nèi)加蜖t改燒煤工程制粉系統(tǒng)的設(shè)計煤種的確定，宜選擇中等可燃性以上的煤種郵貧煤型、煙煤型、煤型設(shè)計煤種），燃料著火穩(wěn)定性指數(shù)大于4.65以上以著火試驗爐確定的著火溫度>700~800.，煤的哈氏可磨性指數(shù)HGI>60~80，煤的沖刷磨損指數(shù)Ke<2以下的低硫煤，校孩煤種不選擇跨煤種，盡量不選擇難燃性煤種和難磨煤種，這樣避免燃油爐改燒煤爐的難度和增加改造投資。

　　3.2制粉系統(tǒng)及磨煤機的選擇制粉系統(tǒng)及磨煤機的選擇，應(yīng)根據(jù)燃油爐改燒煤工程確定的設(shè)計煤種的燃燒特性、可磨性、磨損性、爆炸特性、結(jié)渣性等綜合因素考慮而定，并考慮投資、電廠檢修運行水平及設(shè)備的配套、煤源等因素，以達到磨煤機、制粉系統(tǒng)、燃燒裝置和鍋爐爐膛匹配合理保證機組安全經(jīng)濟運行。對于中等可燃性以上設(shè)計煤種的制粉系統(tǒng)，可采用中速磨冷一次風(fēng)機直吹系統(tǒng)和鋼球磨中間貯倉制送粉系統(tǒng)。對于改造工程，考慮節(jié)省投資不搞雙進出鋼球磨煤機冷一次風(fēng)機直吹系統(tǒng)。

　　中速磨煤機冷一次風(fēng)機直吹式制粉系統(tǒng)：在我4種類型的中速磨煤機應(yīng)用較廣運行情況較好的是HP和MPS2種，從耐磨性、磨輥使用壽命、可靠性和價格相比，對于改造工程制粉系統(tǒng)選擇MPS型中速磨較宜。中速磨煤機冷一次風(fēng)機正壓直吹式制粉系統(tǒng)，系統(tǒng)簡單現(xiàn)已有運行經(jīng)驗安全性好，廠用電少，但磨煤機適應(yīng)煤種較差當(dāng)煤質(zhì)變化時中速磨很敏感檢修維護費用多。

　　鋼球磨中儲制送粉系統(tǒng)：鋼球磨中儲制送粉系統(tǒng)根據(jù)設(shè)計煤種通常分為乏氣送粉和熱風(fēng)送粉2種系統(tǒng)，在我國應(yīng)用較廣。此系統(tǒng)磨煤機適應(yīng)煤種廣、可用率高、維修工作量小，但系統(tǒng)復(fù)雜、運行電耗高、噪聲大對揮發(fā)分高、易爆炸性煤種，需要采取相應(yīng)防爆措施。

　　2種制粉系統(tǒng)最終選擇需經(jīng)過綜合性技術(shù)經(jīng)濟比較確定，根據(jù)作者近期參與的125MW、00MW機組的方案比較采用MPS型中速磨直吹式制粉系統(tǒng)運行費用較省一次性初投資高；鋼球磨中儲式制粉系統(tǒng)運行費用較高一次性初投資省。制粉系統(tǒng)的選擇和煤倉間結(jié)構(gòu)型式應(yīng)根據(jù)改造工程的特點、投資允許條件和技術(shù)經(jīng)濟綜合比較確定。

　　4.鍋爐范圍主廠房布置燃油電廠主廠房布置通常為汽輪機房、除氧間、鍋爐房、煙囪順列布置格式除原燃煤電廠改為燃油電廠外）燃油鍋爐改燒煤后，需增加制粉系統(tǒng)煤倉間、電氣除塵器等設(shè)施對增加的制粉系統(tǒng)煤倉間及鍋爐尾部設(shè)備的布置應(yīng)根據(jù)原燃油電廠場地現(xiàn)有條件進行優(yōu)化設(shè)計。

　　4.1鍋爐范圍主廠房布置需要考慮的問題）考慮燃油電廠已形成一定規(guī)模電廠總平面布置已成現(xiàn)實的情況下，新增的煤倉間布置和鍋爐房布置應(yīng)盡可能改造和利用原建筑物，盡量少拆除已建設(shè)施和建構(gòu)筋：物減少拆遷和重建工程量達到節(jié)省改造投資的目。對于新增的煤倉間布置和新建的鍋爐房布置應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場具體條件確定新建廠房的位置、結(jié)構(gòu)型式、基礎(chǔ)設(shè)施處理方式及與原有廠房需脫開的距離。（偽節(jié)省改造投資，應(yīng)盡可能利用原煙囪，但應(yīng)進行現(xiàn)場觀察和檢驗，并應(yīng)注意燃油鍋爐改燒煤后煙氣量增加煙囪內(nèi)出現(xiàn)正壓的問題。

　　為減少爐后占地和拆遷工程量，應(yīng)盡可能控制和減小從汽輪機房至爐后的橫向尺寸，電氣除塵器進出口煙道采取垂直進出的布置方式。（撕建的煤倉間布置有關(guān)柱距、跨距、各層標(biāo)高及主廠房的縱向、橫向和布置尺寸的確定，應(yīng)盡可能采取原主廠房結(jié)構(gòu)模數(shù)的尺寸，同時也要考慮新增制粉系統(tǒng)設(shè)備的外形尺寸、檢修所需的空間尺寸和檢修通道。

　　4.2鍋爐范圍主廠房布置方案鍋爐范圍主廠房布置包拮煤倉間、鍋爐房和鍋爐尾部設(shè)備的布置，煤倉間布置通常采用內(nèi)煤倉布置、外煤倉布置、中間煤倉布置和側(cè)煤倉布置幾種型式，鍋爐范圍主廠房布置，應(yīng)根據(jù)燃油電廠主廠房布置現(xiàn)有條件進行技術(shù)經(jīng)濟綜合比較后確定。

　　（倉間采用內(nèi)煤倉布置方案：內(nèi)煤倉布置方案的主廠房布置通常為汽輪機房、除氧間、煤倉間、鍋爐房、煙囪順列布置格式。對于原燃煤鍋爐改燒油鍋爐的電廠，原為內(nèi)煤倉如恢復(fù)使用需做深入的工作確定。對于純?nèi)加湾仩t改燒煤工程，內(nèi)煤倉布置方案只能適用于燃油鍋爐改燒煤采用新建燃煤爐的方案。

　　（倉間采用外煤倉布置方案：采用外煤倉布置方案的主廠房布置通常為汽輪機房、除氧間、鍋爐房、煤倉間、煙囪順列布置格式。對于外煤倉布置新建的煤倉間適合于燃油鍋爐改燒煤的各種方案。

　　（倉間采用中間煤倉布置方案采用中間煤倉布置方案是2臺鍋爐的煤倉間設(shè)在2臺鍋爐之間，煤倉間采取沿鍋爐深度方向縱向并列布置送粉管道分別向相鄰2爐供煤粉。主廠房布置為汽輪機房、除氧間、鍋爐房和煤倉間布置格式。該布置方案只適合于新建燃煤爐改造方案。

　�。▊}間采用側(cè)煤倉布置方案：采用側(cè)煤倉布置方案的煤倉間布置是2臺鍋爐的煤倉間分別設(shè)在1臺鍋爐的固定端和另1臺鍋爐的擴建端或煤倉間均布置在每臺鍋爐的固定端或均布置在每臺鍋爐的擴建端，采取沿鍋爐深度方向縱向并列布置方式送粉管道分別向鍋爐供煤粉。主廠房布置為汽輪機房、除氧間、鍋爐房和煤倉間布置格式，鍋爐房和煤倉間并列布置該布置方案主要取決于2臺鍋爐的固定端和擴建端空間和面積。

　　5結(jié)束語5.1燃油電廠改燒煤工程是隨著國家能源政策和能源結(jié)構(gòu)的調(diào)整，為適應(yīng)電力市場和燃油發(fā)電廠自身生存需要的一項新的技改工作。改造工作必須認真貫徹“安全可靠、經(jīng)濟實用、符合國情”的電力建設(shè)方針必須體現(xiàn)改造的特點，充分利用現(xiàn)有設(shè)施盡量減少拆除已有建構(gòu)1筑物減少改造工程量、縮短工期、降低造價，達到機組改造投產(chǎn)后運行安全可靠、其技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)能夠適應(yīng)“競爭上網(wǎng)”的要求。

　　下轉(zhuǎn)第26頁）表4鄒縣電廠300MW機組循環(huán)水泵改造前、后結(jié)果項目改前改后運行方式2號機，泵1號機單泵2號機2臺高速2號機1高1低2號機2臺低速主機負荷/MW230停運302300302轉(zhuǎn)速/rmin-1373鄒縣電廠循環(huán)水泵改前、改后綜合比較效率/"功率/kW流量/m3h-1轉(zhuǎn)速/rmin-1熱季線圈溫度/―振動/！n1軸承使用壽命檢修工藝性運行靈活性改前國產(chǎn)最短1個月軸承去架分體結(jié)構(gòu)檢修工作量大'無調(diào)節(jié)手段改后90/871410/1010 675/33495301個大修工期一體化軸承去架，檢修維護方便雙速電機調(diào)節(jié)2.5個月，循環(huán)水泵少耗電244.98萬kWh；第2階段：臺高速與1臺低速并列運行2.5個月循環(huán)水泵少耗電178.7萬kW'第3階段2臺高速泵并列運行5個月，循環(huán)水泵少耗電225萬kWh；改造后凝汽器過水量增加了2153m3/h，在機組平均運行負荷242MW下的排汽壓力下降0.196kPa，按供電煤耗370=/ h計算，節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤522t.約標(biāo)準(zhǔn)煤522t冉按0.24元/（kW.h）、煤按240元/t計算海年節(jié)約人民幣168.21萬元。2臺泵投資可在運行14個月后收回。近年來，鄒縣電廠年平均負荷率在75"左右300MW機組的實際運行負荷多在240MW左右，因此上述運行方式的選擇是經(jīng)濟的。

　　3結(jié)論對300MW機組斜流式循環(huán)水泵及其系統(tǒng)的改造設(shè)計是成功的，根本解決了該型機組普遍存在的循環(huán)水泵運行效率低、電耗高，泵的軸承可靠性較差、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、更換不便，電機過負荷運行、線圈超溫，泵出口蝶閥抖動、開關(guān)困難等問題。采用雙速電機驅(qū)動循環(huán)水泵，使300MW機組冷卻水量的運行調(diào)節(jié)炅活可靠足了機組不同季節(jié)、不同負荷下經(jīng)濟真空的運行要求，提高了機組的運行經(jīng)濟性。改后的XL1200-320型循環(huán)水泵在各種并列工況下運行泵的平均效率均在87"以上，完全實現(xiàn)了預(yù)期設(shè)計的具有較寬的運行高效區(qū)段和優(yōu)良的變工況運行特性；正常運行工況下（高速）該型泵的運行效率達到90"以上。對泵及其系統(tǒng)改造后海臺機每年可獲得節(jié)電648.68萬kW.h、節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤522t，折合人民幣168.2萬元的直接經(jīng)濟效果，對降低全國火電機組的整體能耗水平將產(chǎn)生積極影響。作為新建300MW機組的配套循環(huán)水泵，該泵具有優(yōu)越的運行特性，將驅(qū)動電機改為375r/min和425r/min的雙速電機該型泵也是600MW機組理想的高效配套循環(huán)水泵。

　　5.2燃油鍋爐改燃煤工程必須針對燃油鍋爐類型采取相應(yīng)的改造措施，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟綜合比較后確定改造方案。

　　5.3對于燃油鍋爐改燒煤的磨煤機制粉系統(tǒng)類型的確定，應(yīng)根據(jù)電廠設(shè)計煤種和電廠技改投資允許條件確定不搞雙進出鋼球磨煤機制粉系統(tǒng)推薦采用普通鋼球磨煤機制粉系統(tǒng)。

　　5.4燃油鍋爐改燒煤工程，新增的煤倉間布置，考慮燃油電廠基本上已形成一定規(guī)模在現(xiàn)有條件下，建議采用側(cè)煤倉間布置方式或中間煤倉間布置方式達到節(jié)省投資的目的。