確定燒嘴磚火口直徑對(duì)提高燃?xì)忮仩t熱效率的重要意義，對(duì)燒嘴磚火口直徑的要求也有很大區(qū)別。忽視這一點(diǎn)，會(huì)造成很大的熱能損耗。關(guān)鍵固：燒嘴磚火口直徑；煤氣種類(lèi)鍋爐熱效率 3型燃?xì)忮仩t，該爐隨機(jī)資料注明其設(shè)計(jì)燃料為天然氣，但由于該單位未與市天然氣管道接通，只能使用首鋼自產(chǎn)混合煤氣，使用燃料與設(shè)計(jì)燃料不符。兩種煤氣的性能及成分組成如表1所列。

　　該爐投入運(yùn)行后，立即暴露出重大問(wèn)題。根據(jù)蒸汽累積流量計(jì)記錄其實(shí)際平均出力僅為2.8t/h，是設(shè)計(jì)出力的70%，爐膛火焰發(fā)暗，證明其過(guò)剩空氣系數(shù)過(guò)大煤氣與空氣的接觸不良燃燒狀況不好。

　　燃用天然氣時(shí)，根據(jù)鍋爐設(shè)計(jì)熱效率及其低位熱值情況燃燒量應(yīng)如下式計(jì)算B：表1兩種煤氣的熱值及成分表種類(lèi)低位熱值（J/m3）煤氣成分酬積百分比）C22 1.40.740.261998年12月對(duì)該爐進(jìn)行了一次現(xiàn)場(chǎng)熱工測(cè)試，其實(shí)際熱效率僅為68%，遠(yuǎn)低于此鍋爐設(shè)計(jì)熱效率87%致使大量寶責(zé)熱能白白浪費(fèi)。

　　后經(jīng)調(diào)查確認(rèn)，此爐燃燒不好，熱效率大幅度降低的主要原因是更改燃料所致。該爐設(shè)計(jì)燃料為天然氣，因此其燒嘴磚火口直徑適于該型燃料。燒嘴磚火口形式如所示。

　　2根據(jù)實(shí)際使用燃料性質(zhì)重新確定鍋爐燒嘴磚火口直徑！鍋爐設(shè)計(jì)熱效率！=87%.則此爐燃用天然氣時(shí)燃燒量G=287m3/h，燒嘴磚前后的風(fēng)壓差即動(dòng)壓頭=250Pa，由此可計(jì)算燒嘴磚的火口直徑。

　　3結(jié)論同為燃?xì)忮仩t對(duì)所用燃?xì)獾姆N類(lèi)、成分及低位熱值有著極其嚴(yán)格的要求。違背設(shè)計(jì)原則，即鍋爐使用燃料與設(shè)計(jì)燃料不符，則必然對(duì)鍋爐燃燒及其熱效率產(chǎn)生重大影響。空氣速度與動(dòng)壓頭的關(guān)系為e：h―動(dòng)壓頭，=250Par空氣的比重Jtg/m3；但是，它隨著溫度和壓力而變化關(guān)系式為：―空氣絕對(duì)壓力此處取根據(jù)燃用1標(biāo)準(zhǔn)立方米氣體燃料的理論空氣量如下式計(jì)算：鈄）中所含一氧化碳、氪、碳氪化合物與氧的體積百分比，"―碳氪化合物中碳原子個(gè)數(shù)y―碳氪化合物中氪原子個(gè)數(shù)經(jīng)計(jì)算，燃用1標(biāo)準(zhǔn)立方米天然氣所需理論空氣量％0=9.74m3，空氣過(guò)剩系數(shù)取1.15，

則每秒所需實(shí)際空氣量Q=9.74X3268070X1.15=0.893m3/s則混合煤氣燃燒量為551.7m3/h，而依據(jù)本文表1所列混合煤氣中各成分比例，則燃燒1立方米混合煤氣的必要空氣量為4.15m3.若空氣過(guò)剩系數(shù)仍取1.15海秒所需供給的空氣量為：根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果對(duì)鍋爐燒嘴磚重新進(jìn)行了設(shè)計(jì)布置燒嘴磚火口擴(kuò)張角度仍保持60.，但火口斷面直徑'由241mm縮至218mm.經(jīng)改造后鍋爐投入運(yùn)行，運(yùn)行效果有明顯改善：經(jīng)過(guò)熱工測(cè)試后得知鍋爐實(shí)際平均出力為4.12t/h，比設(shè)計(jì)出力高出0.12t/h，鍋爐熱效率達(dá)85.3%，比改造前提高了13.3個(gè)百分點(diǎn)，每年可節(jié)約首鋼混合煤氣5.30x105m3，混合煤氣價(jià)格為1.10元/m3，則每年可降低鍋爐運(yùn)行成本達(dá)58.3萬(wàn)元，為企業(yè)節(jié)能增效活動(dòng)作出了較大貢獻(xiàn)。

　　若由于客觀原因，單位所用燃?xì)獯_實(shí)無(wú)法滿(mǎn)足設(shè)計(jì)燃?xì)庖�求并存在著較大差異測(cè)應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況，并經(jīng)過(guò)慎密的調(diào)查與孩算后對(duì)鍋爐進(jìn)行適當(dāng)?shù)母脑�，使�(fàn)t型最終能真正適應(yīng)本單位所用燃料，從而達(dá)到節(jié)能增效、降低運(yùn)行成本的目的。